摘要：針對某背靠背槽鋼梁式吊具出現(xiàn)的穩(wěn)定性問題進行了分析，指出了其薄弱環(huán)節(jié)，并且指出設(shè)計時應(yīng)充分考慮失穩(wěn)安全系數(shù)，在吊裝過程中鋼絲繩夾角應(yīng)控制在60°范圍內(nèi)，然后通過有限元方法對其進行了加載驗證；同時對該吊具采用方管鋼進行了改進，提升了抗失穩(wěn)能力。
關(guān)鍵詞：預(yù)裝式變電站；預(yù)制艙；吊具；穩(wěn)定性；有限元分析
◆◆0 引言◆◆
箱式變電站，又叫預(yù)裝式變電所或預(yù)裝式變電站，是一種高壓開關(guān)設(shè)備、配電變壓器和低壓配電裝置按一定接線方案排成一體的工廠預(yù)制戶內(nèi)、戶外緊湊式配電設(shè)備，即將變壓器降壓、低壓配電等功能有機地組合在一起的可移動鋼結(jié)構(gòu)箱。我國于20世紀(jì)70年代后期，從法國、德國等國引進和仿制了箱式變電站，其具有以下優(yōu)點：（1）占地面積小，適合在一般城市負(fù)荷密集地區(qū)、農(nóng)村地區(qū)、住宅小區(qū)等安裝，有利于高壓延伸，減小低壓線路的供電半徑，降低線損；（2）減少土建基礎(chǔ)費用，可以工廠化生產(chǎn)，縮短現(xiàn)場施工周期，投資較少，收效明顯；（3）體積小，重量輕，安裝移動方便等。近年來，隨著我國經(jīng)濟建設(shè)飛速發(fā)展，對預(yù)裝式變電站預(yù)制艙的需求越來越旺盛，預(yù)裝式變電站預(yù)制艙的體積和重量也越來越大。目前，國內(nèi)已有很多家設(shè)計、生產(chǎn)預(yù)裝式變電站預(yù)制艙的企業(yè)，產(chǎn)品重量從10t到40t不等，甚至較重的重量已超過80t。吊具是連接吊鉤與被吊物的關(guān)鍵部件，在被吊物跨距較大時，若不采用吊具而直接用鋼絲繩與被吊物連接，鋼絲繩產(chǎn)生的水平力是巨大的，將直接導(dǎo)致被吊物由于剛性不夠而產(chǎn)生損傷[1]，因此，一般需要設(shè)計專用吊具進行預(yù)裝式變電站預(yù)制艙的吊裝。在工程實踐當(dāng)中，吊具設(shè)計不合理造成的安全事故時有發(fā)生，通常會發(fā)生變形較大問題、強度破壞問題，嚴(yán)重的甚至?xí)l(fā)生失穩(wěn)問題。為杜絕安全事故的發(fā)生、避免經(jīng)濟損失，必須對預(yù)裝式變電站預(yù)制艙吊具進行力學(xué)設(shè)計與分析。本文針對某背靠背槽鋼梁式吊具出現(xiàn)的穩(wěn)定性問題進行了分析，指出了其薄弱環(huán)節(jié)和設(shè)計、吊裝過程中存在的問題，最后通過有限元方法對其進行了加載驗證。
◆◆1 預(yù)裝式變電站預(yù)制艙吊具介紹◆◆
預(yù)裝式變電站預(yù)制艙的起吊現(xiàn)場情況如圖1、圖2所示，圖1為車間室內(nèi)行車吊裝，圖2為室外吊車吊裝。起重吊鉤鉤住吊具上兩根具有一定夾角的鋼絲繩，鋼絲繩通過卸扣連接在吊具兩端。吊具橫梁下面四根鋼絲繩，上面用卸扣與橫梁下孔連接，四根鋼絲繩下端分別套在箱體專用吊桿上。
某吊具結(jié)構(gòu)如圖3所示，采用兩根20號槽鋼背靠背組成，中間以厚度為25mm的鋼板間隔焊接而成。吊具長度4400mm，吊裝重量40t，截面慣性矩為Ix=9028954.74mm4，Iy=35393074.35mm4，吊鉤處鋼絲繩夾角為120°，吊裝過程中發(fā)生了吊具失穩(wěn)問題，如圖4所示。
◆◆2 吊具受力分析◆◆
針對上述吊具問題進行受力分析，上、下鋼絲繩與吊具的連接均為卸扣連接，屬于鉸鏈連接，因此鋼絲繩在鉸接處只能傳遞拉力，不能傳遞彎矩。對于吊具來說，只受軸向力壓力作用（由于吊耳不在軸線上，實際上還存在一個小量的彎矩，在斜向上鋼絲繩的拉力作用向軸線的延長與軸線的交點，該交點與下鋼絲繩不交于一點，這里先忽略該彎矩），受力情況如圖5所示。
采用隔離體法進行分析[2]：
對于A點：
對于C點：
由式（2）可知，吊具受到的軸向壓力是上部鋼絲繩夾角一半的正切函數(shù)，由正切函數(shù)性質(zhì)可知，隨著夾角α逐漸增大，一開始軸向壓力增加較慢，但當(dāng)超過30°，軸向壓力將急劇增加，即鋼絲繩夾角2α超過60°以后，軸力將迅速增加，如圖6所示。對于該吊具，吊裝重量40t，當(dāng)鋼絲繩夾角為60°時，α=30°，吊具軸向壓力NBC=113160.7 N；當(dāng)鋼絲繩夾角為120°時，α=60°，吊具軸向壓力NBC=339481.9 N。鋼絲繩夾角為120°時的軸向壓力是60°時的3倍。
以下對該吊具進行穩(wěn)定性校核[3]：吊具長度l=4400 mm，吊裝重量40t，截面慣性矩為Ix=9028954.74 mm4（槽鋼開口方向），Iy=35393074.35 mm4，截面積A=5727.9 mm2，材料為Q235，E=200GPa，a=304MPa，b=1.12MPa，δp=200MPa，δs=235MPa，可以由下式計算桿的柔度λ、λ0 和λp：
得：λx=110.8，λy=56.0，λp=99.3，λ0=61.6?？芍?/span>x向，即沿槽鋼開口方向，該吊具屬于大柔度桿，可能會發(fā)生穩(wěn)定性問題。進一步采用下式計算失穩(wěn)臨界載荷：
沿x向：Pcr=920 580 N；沿y向，屬于短粗桿，不會發(fā)生失穩(wěn)。根據(jù)GB/T 26079—2010《梁式吊具》7.4節(jié)要求[4]，受軸向壓力的梁體其穩(wěn)定安全系數(shù)為5.0，要求設(shè)計的吊具的失穩(wěn)臨界載荷應(yīng)大于5倍的軸向力。由前面計算的軸向力知：當(dāng)鋼絲繩夾角為60°時，α=30°，吊具軸向壓力的5倍為565 803 N＜Pcr，不會失穩(wěn)。當(dāng)鋼絲繩夾角為120°時，α=60°，吊具軸向壓力5倍為1 697 409.5 N＞Pcr，可能會發(fā)生失穩(wěn)，實際上已經(jīng)發(fā)生失穩(wěn)。此時雖然軸力本身NBC=339 481.9 N不超過失穩(wěn)臨界載荷Pcr，但根據(jù)規(guī)范要求需要5倍的安全系數(shù)，以防范實際吊裝過程中可能發(fā)生的小量的受力歪斜、吊繩不對稱等問題。從這個實際案例可見，對于穩(wěn)定性問題，足夠的安全系數(shù)很重要，同時吊裝鋼絲繩夾角應(yīng)控制在60°以內(nèi)。
◆◆3 有限元驗證◆◆
根據(jù)壓桿穩(wěn)定性理論，兩端鉸支長度為L的桿的臨界失穩(wěn)載荷與一端固支、一端鉸支、長度為L/2的桿的臨界失穩(wěn)載荷等效。對于該吊具建立有限元模型，建立一半模型進行分析，采用六面體單元劃分網(wǎng)格，共8769個單元，一端固定約束，一端自由加載荷，有限元模型如圖7、圖8所示，兩個方向的臨界失穩(wěn)載荷如圖9、圖10所示。
有限元計算所得的x向臨界失穩(wěn)載荷P=832850N，小于理論計算值920580N，這主要是由于兩個槽鋼背靠背間隔焊接，理論計算時忽略了這點引起的。
◆◆4 吊具的改進◆◆
由第3節(jié)分析可知，槽鋼背靠背焊接而成的吊具，橫截面的兩個方向上的失穩(wěn)臨界載荷存在很大差距。在槽鋼開口方向（x向）更易發(fā)生失穩(wěn)，主要原因是開口方向的慣性矩較小，因此可以采用兩個方向慣性矩相當(dāng)或相等的截面形式提高臨界失穩(wěn)載荷?？梢钥紤]采用方管鋼型材對上述吊具進行改進。如圖11所示，選用200mm×200mm×7mm的Q235方管鋼進行設(shè)計，分別計算桿的柔度λ、λ0和λp：λ=λx=λy=53.6，λp=99.3，λ0=61.6，λ＜λ0，屬于短粗桿，設(shè)計上不會失穩(wěn)，并采用有限元對其進行強度校核，如圖12、圖13所示，最大應(yīng)力133.61MPa，滿足強度要求。
◆◆5 結(jié)語◆◆
本文針對某預(yù)裝式變電站預(yù)制艙背靠背槽鋼梁式吊具出現(xiàn)的穩(wěn)定性問題進行了分析，可以得到以下結(jié)論：吊具計算時需考慮壓桿失穩(wěn)問題，并留夠足夠的安全系數(shù)；吊具受到軸向壓力作用，壓力隨上吊鉤處鋼絲繩夾角的增大將迅速增大，且服從正切函數(shù)關(guān)系，實際操作過程中需嚴(yán)格控制鋼絲繩夾角，最好在60°以內(nèi)；吊具設(shè)計時，應(yīng)盡量設(shè)計成兩個方向等慣性矩的截面，以提升臨界失穩(wěn)載荷。
[參考文獻(xiàn)]
[1] 李春光，錢紅飆，徐金帥，等.750 t吊車可拆卸式吊具設(shè)計與計算分析[J].裝備制造技術(shù)，2019（11）：177-179.
[2] 哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室.理論力學(xué)[M].8版.北京：高等教育出版社，2016.
[3] 孫訓(xùn)方，方孝淑，關(guān)來泰.材料力學(xué)[M].5版.北京：高等教育出版社，2019.
[4] 梁式吊具：GB/T 26079—2010[S].
作者簡介
燕飛飛（1988—），男，安徽宿州人，結(jié)構(gòu)設(shè)計工程師，研究方向：模塊化智能變電站預(yù)制艙。
